Расчет динамической частоты первой формы изгибных колебаний лопатки турбины высокого давления
Страница 1

Инфо » Турбина турбореактивного двухконтурного двигателя на базе РД-33 » Расчет динамической частоты первой формы изгибных колебаний лопатки турбины высокого давления

Цель расчета – определение частоты собственных колебаний рабочей лопатки ТВД, и анализ частотной диаграммы для проверки отсутствия резонансных режимов в рабочей области частот вращения ротора.

Расчет динамической частоты первой формы изгибных колебаний лопатки будем проводить с помощью методики указанной в пособии [6].

Для определения частоты собственных колебаний используют энергетический метод Релея, который основан на законе сохранения энергии совбодноколеблющейся упругой системы. Сущность метода состоит в том, что вычисляются максимальные значения потенциальной энергии лопатки в ее крайнем положении, а кинетической энергии – в среднем. Приравнивая эти энергии, получают формулу для определения частоты.

где Е, с – модуль упругости и плотность материала;

F, I – площадь и момент инерции сечения лопатки при изгибе ее в плоскости наименьшей жесткости;

щ – угловая скорость вращения;

Vп – объем бандажной полки;

Rп - расстояние от центра тяжести полки до оси вращения рабочего колеса;

Xп – расстояние от центра тяжести полки до корневого сечения;

l – длина лопатки;

Rк – расстояние от центра тяжести корневого сечения пера лопатки до оси вращения рабочего колеса;

Х – текущее значение координаты;

у0 – функция прогиба лопатки при колебаниях, у0=схq;

с – может быть назначен любым;

q – показатель степени, выбираемый из условия получения минимального значения частоты первой формы колебания лопатки.

Тогда частота собственных колебаний будет рассчитывается по формуле:

.

Динамическая частота собственных колебаний с учетом температуры определяется по формуле:

,

где n – частота вращения ротора, об/с;

Е0, ЕТ – модули упругости материала лопатки при нормальной и рабочей температуре;

В – коэффициент пропорциональности, зависящий от геометрии лопатки.

Исходные данные:

- материал лопатки ЖС6-К;

- плотность материала;

- объем бандажной полки Vп=0 кг/м3;

- расстояние от ц.т. бандажной полки до оси вращения м;

- расстояние от ц.т. бандажной полки до корневого сечения lб=0,0675м;

- радиус корневого сечения;

- длина лопатким;

- площади сечения пера лопатки

, ,

;

- минимальные моменты инерции сечения пера

, ,;

- максимальное число оборотов в секунду

об/с.

Определение температуры лопатки и модуля упругости:

Температуру охлаждаемой лопатки принимаем tл max=934 0C. Температуру на разных режимах определим по формуле:

tл= tл max· ;

- определим из рисунка 2.11.

Рисунок 2.11 – Зависимость температуры от оборотов двигателя

Таблица 2.5 – Изменения температуры и модуля упругости

tл, 0С

Е*105, МПа

0

----

---

2

0,1

0,528

493,15

1,7

0,2

0,657

613,64

1,65

0,3

0,7

653,8

1,55

0,4

0,686

640,72

1,59

0,5

0,671

626,71

1,6

0,6

0,679

634,19

1,58

0,7

0,707

660,34

1,56

0,8

0,757

707,04

1,48

0,9

0,843

787,36

1,38

1

1

934

1,3

Страницы: 1 2

Эксплуатация и ТО машины
Бульдозеры и бульдозеры-погрузчики выполняют операции следующим образом (рисунок 2.1). Послойную разработку и перемещение материалов производят при расстоянии транспортирования 50 . 150 м. Большие расстояния экономически выгодны для тяжелых бульдозеров. При поверхностной разработке грунтов и полезн ...

Проектирование промышленного транспорта
Нормативные документы по проектированию промышленного транспорта. Нормативной основой для проектирования транспорта промышленных предприятий является система Строительных норм и правил (СНиП). Строительные нормы и правила на основе современных достижений науки и техники устанавливают единые требова ...

Расчет металлоконструкции тележки
Расчет швеллеров к которым крепятся колеса G тележки с грузом 210т. На каждое колесо действует нагрузка Р=52,5 т=52500 кг=525000 Н Сталь 10ХСНД [σ]=4000кг/см² -R+P1+P2=0 R=P1+P2 ΣFx=0 Р1-525000-262500-262500-Р2=0 ΣMc=0 -P1*500-262500*1050-262500*1350+P2*2100=0 P2=148077 P1=20192 ...