Процесс сжатия

Для аналитического определения давления Рс , МПа, и температуры Тс, °К, в конце процесса сжатия рабочей смеси необходимо знать значение показателя политропы сжатия п1. При проведении теплового расчета, как правило, используют среднее значение n1. Его величину выбирают с учётом типа двигателя, быстроходности, типа системы охлаждения. Основываясь на опытных данных, по двигателям с воспламенением от искры принимаем п1 = 1,377.

Тогда

и

.

Подставляя значения, получаем:

МПа

и К.

При решении уравнения сгорания нам потребуется значение средней мольной теплоемкости рабочей смеси в конце процесса сжатия, поэтому определим ее сейчас. Поскольку под рабочей смесью подразумевается сумма свежей смеси воздуха и топлива и плюс остаточные газы, то предварительно необходимо определить значения средних теплоемкостей этих составляющих.

Средняя мольная теплоемкость свежей смеси в конце сжатия с определенным допущением принимается равной теплоемкости чистого воздуха и определяется по эмпирическому выражению |2, табл.6| в интервале температур 0÷15000С, кДж/(кмоль·трад):

mcv =20,6 + 0,00263 tc,

tc = (Tc-273,15)°C.

Средняя мольная теплоемкость остаточных газов в конце процесса сжатия определяется на основе средних мольных теплоемкостей отдельных компонентов продуктов сгорания, определяемых по эмпирическим формулам из того же источника [2]

Средняя мольная теплоемкость углекислого газа СО2: mcνCO2 = 27,941 + 0,019·tc - 0,000005487tc2. Средняя мольная теплоемкость окиси углерода СО: mcvC0 = 20,597 + 0,002670tс.

Средняя мольная теплоемкость свободного водорода Н2:

mcvН2 =20,684+0,000206tс - 0,000000588tс2.

Средняя мольная теплоемкость паров воды Н2О:

mcvH20 = 24,953 + 0,005359tс.

Средняя мольная теплоемкость азота N2.

mcvN2 =20,398 + 0,0025tс. Средняя мольная теплоемкость остаточных газов в конце сжатия:

Средняя мольная теплоемкость рабочей смеси в конце сжатия:

.

Для наших значений имеем:

tc = 801,98 – 273,15 = 528,83 0С;

mcv =20,6 + 0,00263·523,83 = 21,991 кДж/(кмоль·трад);

mcνCO2 = 27,941 + 0,019·523,83 - 0,000005487·523,83 2 =

= 36,388 кДж/(кмоль·трад);

mcvC0 = 20,597 + 0,002670·523,83 = 21,996 кДж/(кмоль·трад);

mcvН2 =20,684+0,000206·523,83 - 0,000000588·523,83 2 =

= 20,811 кДж/(кмоль·трад);

mcvN2 =20,398 + 0,0025·523,83 = 21,708 кДж/(кмоль·трад);

mcvH20 = 24,953 + 0,005359·523,83 = 27,760 кДж/(кмоль·трад);

;

кДж/(кмоль·трад).

Предпосылки создания самолёта с более мощной системой электроснабжения
Недавние технологические достижения позволили фирме Boeing внедрить новую конфигурацию бортовых систем без отбора воздуха в конструкцию самолёта В-787 (рис. 36) [22]. В новой конфигурации отбор воздуха от двигателей и последующее использование энергии этого воздуха для выполнения ряда функций замен ...

Силы и моменты, действующие в КШМ
φ 0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 Pj 3,8 3,2 1,2 0,7 -1,1 -2,4 -2,3 -2,4 -1,9 -0,7 1,2 3,2 3,8 φ 0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 Р 28,9 28,3 26,3 25,8 24,0 22,7 22,8 22,7 24,0 25,8 26,3 28,3 28,9 φ 0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 β 0 ...

Характеристика сравниваемых типов воздушных судов
№ п\п Характеристики Типы ВС базовый Ту204В внедряемый Ту154М 1. 2. 3. 4. 5. 6. 7. 8. 9. 10. 11. 12. Год внедрения Взлетная масса ВС, т. Масса снаряженного ВС, т. Количество двигателей, шт. Взлетная мощность, л.с. тяга, т.с. Часовой расход топлива с учетом расхода на земле, т/ч. Скорость: - крейсер ...